超大型梁高支模解决方案

 

 

 

 

招标编号：****

投标单位名称：****

授权代表：****

投标日期：****

 

 

第一节编制说明

根据建质《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》规定：建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m,或搭设跨度超过18m,或施工总荷载大于,或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统，需进行专家评审。

鉴于本工程项目中，梁截面尺寸在二层尤为显著，其中KZL4、KZL5、KZL6、KZL8、KZL11的梁截面为最大。相比之下，KZL1、KZL2、KZL3、KZL14、KZL10、KZL9以及KL14顶板梁和KL30的梁截面相对较小。考虑到这些梁的施工总荷载普遍超过15kN/m²，且部分区域集中线荷载超过20kN/m，因此，我们需针对上述关键梁进行模板支撑的专门设计与计算以确保结构安全。

第二节编制依据

《***广场一期B区工程施工图》

《木结构设计规范》GB50005

中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》（第三版）

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001

关于建筑施工安全的评估依据是《建筑施工安全检查标准》

《建筑施工高处作业安全技术规范》

第三节设计概况

1.模板体系概况

地下室二层，对应III标段，负二层高度为3.9米，非主楼区域负一层层高为3.6米，主楼区域则为5.0米。主体结构为地上32层的框架剪力墙体系，其中11#楼(12#楼)首层1至4轴线的层高特别为6.1米，其余楼层标准层高度统一为3.0米。鉴于工程中的梁截面尺寸显著，包括部分大梁截面达到300毫米，其余为常规尺寸。地下室顶板的厚度在室外为200毫米，在室内则为180毫米，二层楼板厚度为120毫米。鉴于工程特性，对于层高超过4.5米的部分，我们计划采用钢管满堂模板支撑体系。模板方面，选择九夹板，规格为18毫米厚度且长度与宽度定制；小楞条采用100毫米松木方，而大楞条则选用钢管作为主要支撑材料。

2.模板支设设计

2.1 在钢筋工程通过检验并完成隐蔽工作后，接到项目经理部的通知，班组施工人员方可着手进行梁、柱及模板的支架安装。在安装前，务必严格按照设计图纸对预埋铁件、穿线管道以及预留孔洞的位置和数量进行详尽核查，确保其准确性无误。

2.2梁模板采用九夹板面板，加固肋条采用松木方及钢管，配合紧固螺栓。

针对不同的梁截面尺寸，经过精心设计与核算，确立了梁底支撑的具体构造形式：

①、对于梁模板支设，梁底承重立杆2条，梁侧立杆2条，纵横间距和,梁底木方间距200mm,梁底托梁1条；

②、对于梁模板支设，梁侧立杆2条，纵横间距,梁底木方间距150mm,梁底托梁1条；

③、对于、梁模板支设，梁侧立杆2条，纵横间距,梁底木方间距200mm,梁底托梁2条；

④、对于、、梁模板支设，梁侧立杆2条，纵横间距,梁底木方间距200mm,梁底托梁2条；

⑤、对于梁模板支设，梁侧立杆2条，纵横间距,梁底木方间距250mm,梁底托梁1条；

⑥、在梁模板安装中，配置如下细节：横向及纵向立杆各设置2根，间距均为200毫米；同时，确保梁底配备1条托梁。

⑦、对于截面小于梁模板支设，均按⑤、500梁模板支设。

梁侧模均按梁模板验算支设，内楞（水平）木方间距300mm,竖向48钢管间距500mm,M12对拉螺栓间距500mm。满堂架横杆步距1.5m。

2.3 施工中，我们选用优质九夹板作为板模面板，并通过满堂内架的稳固配合，辅以适当数量的木方与钢管进行增强支撑。

满堂架立杆纵横间距,横杆步距1.5m,板底木方间距250mm。

第四节支撑系统构造措施

1、为了提升脚手架的整体稳定性，我们采用3毫米厚的48毫米钢管配置纵横交错的水平拉杆以及剪刀撑。在支架基础之上20厘米处设置首道纵横水平拉杆，随后每隔不超过1.5米增设一道，确保其在柱位区域与框架柱紧密连接。在无柱的空间，通过扣件将水平拉杆稳固于其他梁板支撑结构上，或者通过剪刀撑提供额外的支撑增强其刚性。

2、立杆连接采用对接扣件工艺，确保相邻立杆接头不位于同一步距内。对于步距内的立杆，其接头在垂直高度方向的错开距离应不少于500毫米。

3、在满堂模板支架体系中，每间隔四排立杆，无论是边缘区域还是中央部分，均需配置一道连续的纵向剪刀撑，自底部延伸至顶部。

4、在满堂模板支架体系中，每间隔四排立杆，于中间一道水平拉结杆位置均需增设一道水平剪刀撑以确保结构稳定性。

5、斜杆剪刀撑应通过旋转扣件稳固地安装在与其相连接的横向水平杆的伸出部分或立杆上，确保旋转扣件的中心线到主节点的距离不超过150毫米，以保证结构稳定性。

6、剪刀撑的安装应与立杆、纵向和横向水平杆等施工环节保持同步进行。

第五节安装与拆卸操作指南

(一)、施工工艺

1、模板安装

(1)在柱体表面标定轴线、梁位以及水平参考线，并安装柱顶模板。

(2)按照设计图纸构建支撑结构和木楞框架，同时确保支架的布局考虑到施工通行路径的设定。

(3)支承钢管立柱脚铺垫木枋。支柱应垂直，垂直度容许偏差为2m高,上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑要有效连接。

(4)调整通线支柱的高度，确保大龙骨处于水平状态，然后依次安装小龙骨。

(5)施工时，建议先从边缘区域铺设模板，然后向中心逐渐收拢。在实施模板压力侧时，务必确保角部模板通过直线钉固以保证稳定性。

(6)梁底模板安装流程：首先，依据设计标高对支撑支柱进行高度校准。接着，安装梁底模板，并通过拉线确保其平面平整。对于跨度达到或超过4米的梁底板，应在跨中部位按照设计规定实施适度起拱处理。

(7)安装梁侧模板：依据墨线精确设置梁侧模板、压脚板（又称枋）以及斜撑。模板的高度需根据梁体的实际高度及与楼板模板的临近程度进行调整。（8）在铺设楼面模板后，务必仔细核查支撑系统的稳定性，并确保模板梁面和板面清洁无杂物。

(9)在混凝土表面直接安装底座时，需确保在立杆根部设置双向水平拉结杆，以稳固其位置，防止位移。对于可调底座，调节螺杆的伸出长度应严格控制在200mm以内。每安装完一层钢管后，务必进行垂直度校准，再逐层递进安装。

2、模板拆除

(1)拆除前，宜在距架顶下一人高处设工作平台。

(2)在拆除作业中，首先需松开可调托座，然后按照逐层递减的顺序进行拆除，确保整个过程不存在高空抛掷的行为。

(3)在模板拆装区域周边，务必设立围栏并悬挂醒目标志，明示非作业人员严禁入内。对于高度超过4米的板、梁、柱模板拆除作业，需搭建脚手架或操作平台，同时确保配备1.2米高的防护栏杆，严格遵守不在同一垂直面进行工作的规定。

(4)在拆卸模板及配件时，务必使用适当的运输工具或安全绳固定，禁止随意投掷。配件需即拆即运，杜绝高空抛物。作业过程中须由专人负责指挥，工作区域下方应设置明显的警示标识，通过绳索和红白旗进行围栏，以确保行人安全。对于带有预留孔的模板，应在安装完毕后立即封闭孔口。同样，混凝土板上的预留洞应在模板拆除后迅速封盖，确保作业区域的安全与整洁。

(三)模板拆除质量应符合下列规定：

主控项目

在拆除底模及其支撑时，混凝土的强度须满足设计规定的要求，或者遵照以下标准执行。

检测手段：审核同条件养护试件的抗压强度试验报告

底模拆除时的混凝土强度要求表

构件类型	构件跨度（m）	达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（％）
板	≤2	≥50
	>2，≤8	≥75
	>8	≥100
梁、拱，壳	≤8	≥75
	>8	≥100
悬臂构件		≥100

一般项目

1、在侧模拆除作业中，混凝土的强度应确保其表面及边缘完整性不受任何损害。

2、在执行模板拆除作业时，务必确保不对楼层产生意外冲击载荷。拆卸后的模板和支撑结构应有序分散存放，并迅速进行清运。务必遵循拆模方案进行细致的现场检验。

(四)施工注意事项

1.避免工程质量通病

(1)模板安装前，先检查模板（包括钢管、构配件等）的质量，不符质量标准的不得投入使用。

(2)确保梁体平整无扭曲，梁底平顺无凹陷，同时避免梁侧模板因过度膨胀导致的破裂问题以及局部模板难以从柱梁结构中拆卸的情况得以预防。

实施策略：a. 在进行模板支撑时，须遵循底部模板包边的原则，特别是在梁模与柱模的接合区域，通常建议适度减小下料尺寸以确保精确施工。

b.确保梁侧模板装备有稳固的压脚板和斜撑，并在拉线校正垂直后固定梁侧钉。同时，务必遵循相关规定对梁底模板实施适当的起拱处理。

c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。

一、确保搂板模板的厚度统一，选用具有足够强度和刚性的木楞材料，并注重木楞表面的平整性。

b.确保支撑结构满足主控项目的标准规定，严禁混用不同型号的钢管。务必依据上表严谨控制钢管安装的垂直度要求。

c.板模按规定起拱。

(4)增强钢管支撑区域的稳定性：针对局部沉降问题，采取增设木质横梁的措施，确保其承载能力，并实施有效的荷载释放策略。

(5)钢管立杆底座稳定性需全面评估：螺栓伸出的可调托座长度不得超出30厘米限制，同时，纵横向水平拉杆务必与周边坚实结构（如支柱等）牢固连接，以确保钢管立杆稳固，防止位移现象发生。

2.主要安全技术措施

(1)在实施支模作业时，务必遵循安全操作程序。在施工暂停期间，确保所有就位的支撑和模板已牢固连接，避免临时悬置。在拆模间隙，务必移除松动的部件及模板，以防意外坠落造成人身伤害。

(2)拆模时应搭设脚手板。

(3)在执行楼层外围模板拆除操作时，必须配备防止高空坠落及模板向外倾覆的安全管控措施。

(4)严格筛选并排除使用质量不达标的钢管及其相关组件，以确保满堂红支架结构的稳固性和承载性能的充分满足。

第六节详细计算方法

A、梁模计算

多根承重立杆，方木支撑平行梁截面

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度;梁截面高度;

混凝土板厚度;立杆沿梁跨度方向间距;

立杆上端伸出至模板支撑点长度;

立杆步距;板底承重立杆横向间距或排距;

梁支撑架搭设高度H(m):6.48;梁两侧立柱间距;

构建支撑体系：配置多根承载力强大的立杆，配合方木稳定平行梁的截面设计。

采用的钢管类型为；

扣件链接策略：采用双扣件与可调顶托组合。鉴于对扣件品质及维护的考量，选用扣件抗滑承载能力的折减系数为0.80。

2.荷载参数

模板自重;钢筋自重;

施工均布荷载标准值;新浇混凝土侧压力标准值 ;

倾倒混凝土侧压力;振捣混凝土荷载标准值 ;

3.材料参数

木材品种：长叶松；木材弹性模量E:10000.0;

木材抗弯强度设计值:17.0;木材抗剪强度设计值 :

面板类型：胶合面板；面板弹性模量:9500.0;

面板抗弯强度设计值:13.0;

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度;梁底方木截面高度;

梁底模板支撑的间距设定为200毫米，面板的厚度为18毫米。

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm):500;次楞根数：7；

主楞竖向支撑点数量为：7；

支撑点的竖向间距配置如下：200毫米、300毫米重复三次，以及一次230毫米；穿梁螺栓的水平间距规定为500毫米。

穿梁螺栓直径(mm):M12;

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管；

主楞合并根数：2；

次楞龙骨选用材质为木楞，其规格为宽度50毫米，高度100毫米。

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

在进行强度验算时，需纳入新浇混凝土所带来的侧压力及倾倒过程中伴随的负载因素；而挠度验算则仅涉及新浇混凝土的侧压力影响。

其中y-混凝土的重力密度，取;

混凝土新浇筑物的初始凝固时间设定为8.000小时。

T一混凝土的入模温度，取25.000℃；

混凝土浇筑速度设定为每小时1.500米。

在混凝土侧压力计算的位置，从该点至新浇筑混凝土顶部的高度总计为：

取1.800m;

外加剂影响修正系数，取1.200；

混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

通过上述两个公式，我们计算得到模板所承受的最大侧压力F，该压力源自新浇筑的混凝土作用。

分别计算得、,取较小值作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

该面板采用受弯结构设计，需对其抗弯强度与刚度进行核算。强度验证需纳入新浇筑混凝土侧向压力及混凝土倾倒过程中伴随的负载因素；而挠度验算则限定在新浇混凝土侧压力的影响范围内。

次楞（内龙骨）的数量共计七根，其设计遵循均匀分布荷载条件下的三跨连续梁的承载力分析。

面板计算简图（单位：mm）

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下：

其中，W面板的净截面抵抗矩，;

M面板的最大弯距(N.mm);

--面板的弯曲应力计算值

[f]-面板的抗弯强度设计值;

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q一作用在模板上的侧压力，包括：

侧压力设计值（新浇混凝土）：23.33kN/m，对应的压力系数为0.9

倾倒混凝土侧压力设计值：

0.9=1.26kN/m;

 ;

计算跨度（内楞间距）：1=280mm;

面板的最大弯距;

经计算得到，面板的受弯应力计算值：

 ;

面板的抗弯强度设计值：;

面板的受弯应力计算值小于面板的抗弯强度设计值,满足要求！

2.挠度验算

q一作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

=21.6N/mm;

1. 内楞间距计算跨度：标准值为1 = 280毫米;

E—面板材质的弹性模量：;

I—面板的截面惯性矩：

 1.;

面板的最大挠度计算值：

 ;

面板的最大容许挠度值：;

面板的最大挠度计算值 小于面板的最大容许挠度值,满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

模板传递的荷载直接由内楞（木制或钢制结构）承载，其计算方法遵循三跨连续梁在均布荷载条件下的力学原理。

在本工程项目中，选用的龙骨材料为木楞，其截面尺寸如下：宽度为50毫米，高度为100毫米。相应的截面惯性矩I和截面抵抗矩W的具体数值为：

 ;

 ;

内楞计算简图

(1).内楞强度验算

强度验算计算公式如下：

其中，-内楞弯曲应力计算值;

M内楞的最大弯距(N.mm);

W一内楞的净截面抵抗矩；

[f]一内楞的强度设计值。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

; 其中，作用在内楞的荷载，

计算内楞的跨距（基于外楞之间的间距）：尺寸一为500毫米。

内楞的最大弯距：

 ;

最大支座力;

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值

 ;

内楞的抗弯强度设计值：;

内楞最大受弯应力计算值小于内楞的抗弯强度设计值,满足要求！

(2).内楞的挠度验算

在计算部分，第一个参数：跨度（外楞间距）的设定值为1，具体数值为500毫米。

q一作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

0.28=12.10 N/mm;

E一内楞的弹性模量：;

I-内楞的截面惯性矩：;

内楞的最大挠度计算值：

 ;

内楞的最大容许挠度值：;

内楞的最大挠度计算值小于内楞的最大容许挠度值,满足要求！

2.外楞计算

承受来自内楞的集中力，外楞（采用木或钢材质）需应对最大支座力，即7.573kN。这一计算基于内楞承载力在集中荷载条件下的三跨连续梁分析。

在本次工程项目中，选用的钢楞作为外龙骨，其特性表现为惯性矩I和抵抗矩W，具体数值如下：

截面类型为圆钢管；

外钢楞截面抵抗矩;

外钢楞截面惯性矩;

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)

(1).外楞抗弯强度验算

其中--外楞受弯应力计算值

M-外楞的最大弯距(N.mm);

W一外楞的净截面抵抗矩；

[f]一外楞的强度设计值。

通过连续梁计算得出的最大弯矩值为M = 0.189千牛顿米。

外楞最大计算跨度：1=300mm;

经计算得到，外楞的受弯应力计算值：;

外楞的抗弯强度设计值：;

度设计值,满足要求！外楞的受弯应力计算值小于外楞的抗弯强

(2).外楞的挠度验算

经连续梁计算分析，得出的外楞最大挠度值为0.02毫米。

检验标准：外楞的最大允许挠度限度；经计算得出的外楞挠度数值符合其最大允许值，完全满足规范要求。

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下：

其中N—穿梁螺栓所受的拉力；

A—穿梁螺栓有效面积;

f一穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取;查表得：

穿梁螺栓的直径：12mm;

穿梁螺栓有效直径：9.85mm;

穿梁螺栓有效面积：;

穿梁螺栓所受的最大拉力：0.3=8.196 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值：;

穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.196kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值,满足要求！

六、梁底模板计算

面板采用受弯结构的设计，其抗弯强度与挠度需经过严格的验算。验算方法基于模板底支撑的间距及模板面尺寸，依据支撑在底撑上的三跨连续梁的计算原理进行。

在进行强度验算时，需考虑模板结构自身的自重负载、新浇筑混凝土的重量、钢筋的重量以及振动混凝土过程中产生的负荷；而在挠度验算中，仅需考虑模板结构、新浇混凝土及钢筋的自重负载。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

 ;

 ;

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，-梁底模板的弯曲应力计算值;

M一计算的最大弯矩(kN.m);

1.1 计算梁底支撑间距：支撑间距标准值为200.00毫米。

设计时考虑均匀作用于梁底模板的荷载设计值(kN/m)。

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

 ;

模板结构自重荷载：

 ;

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

 ;

合力q的计算结果为：q = q1 + q2 + q3 = 49.57 kN/m + 0.38 kN/m + 2.52 kN/m，最终得到 q = 52.47 kN/m。

跨中弯矩计算公式如下：

 ;

 ;

梁底模面板计算应力小于梁底模面板的抗压强度设计值,满足要求！

2.挠度验算

在进行建筑施工刚度验算时，依据《建筑施工计算手册》，选用标准荷载进行计算，并且不纳入振动荷载的影响范围。

最大挠度计算公式如下：

其中，q一作用在模板上的压力线荷载：

 ;

1. 计算梁底支撑间距（跨度）：支撑间距设定为200.00毫米。

E—面板的弹性模量：;

面板的最大允许挠度值：;

面板的最大挠度计算值：

 ;

面板的最大挠度计算值：小于面板的最大允许挠度值：,满足要求！

七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):

 ;

(2)模板的自重荷载(kN/m):

 ;

(3)当前考虑的活荷载构成包括施工过程中标准负荷（kN/m）及混凝土振捣作业所引发的额外荷载。

经计算得到，活荷载标准值;

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值 ;

活荷载设计值;

荷载设计承载量计算如下：q = 11.402 kN/m + 1.260 kN/m，总计为12.662 kN/m。

本工程项目中，梁底支撑选用方木作为主要构建材料。方木的截面特性，包括惯性矩I和抵抗矩W的具体数值如下：

 ;

 ;

3.支撑方木验算：

我们考察的关键弯矩情况为连续梁在均匀分布荷载下的响应，相关计算图表包括内力示意图与变形分析图如下所示：

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)

方木两端的边支座力N1和N2分别为1.193千牛顿，而中部支座的最大承载力为1.193KN。

N=5.138 KN;

方木最大应力计算值： :

方木最大剪力计算值：;

方木的最大挠度：;

方木的允许挠度：;

方木最大应力计算值小于方木抗弯强度设计值,满足要求！

方木受剪应力计算值小于方木抗剪强度设计值,满足要求！

方木的最大挠度小于方木的最大允许挠度

,满足要求！

八、梁跨度方向托梁的计算

托梁承受的荷载主要包括来自梁体与模板自身的重量以及施工期间的操作荷载，这些负荷经由方木得以集中的传递。

托梁采用：钢管（单钢管）：；

 ;

 ;

1.梁两侧托梁的强度计算：

托梁的设计遵循集中荷载条件下的三跨连续梁计算原理，其承受的集中力值为P=1.193.

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩;

最大变形;

最大支座力;

最大应力;

托梁的抗弯强度设计值;

托梁的最大应力计算值小于托梁的抗弯强度设计值,满足要求！

托梁的最大挠度Vmax经计算为0.118毫米，该数值远小于设计限值的1/15（即500mm/150），并且未超过10毫米的标准限制，因此完全符合规定的要求。

2.梁底托梁的强度计算：

托梁的设计遵循集中荷载条件下的三跨连续梁计算准则，承受的集中力值为5.138千牛顿（KN）。

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩;

最大变形;

最大支座力;

最大应力;

托梁的抗压强度设计值;

托梁的最大应力计算值小于托梁的抗压强度设计值,满足要求！

托梁的最大挠度Vmax经计算为0.509毫米，符合限值标准，即不大于500/150毫米且小于10毫米，满足设计规范的要求。

九、立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算：

其中N—立杆的轴心压力设计值，它包括：

纵向钢管的最大支座反力：;

脚手架钢管的自重：

kN;

当N等于3.331加上1.004时，其结果为4.335千牛顿。

 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比查表得

到

计算立杆截面的回转半径（厘米）: i = 1.59

A-立杆净截面面积:A=4.24;

W—立杆净截面抵抗矩:W=4.49;

 -钢管立杆轴心受压应力计算值;

[f]-钢管立杆抗压强度设计值：;

一计算长度(m):

在遵循《扣件式规范》的同时，若不计入高支撑架因素，计算方法按照下列公式进行:

 (1)

一计算长度附加系数，取值为：1.155；

根据《扣件式规范》表5.3.3计算长度系数，得 u=1.7

上式的计算结果：

立杆计算长度m;

 ;

由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0.209;

钢管立杆受压应力计算值； ;

钢管立杆稳定性计算小于钢管立杆抗压强度的设计值,满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

 (2)

一计算长度附加系数按照表1取值1.167；

一计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.009；

上式的计算结果：

立杆计算长度=2.002 m;

  ;

由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0.417;

钢管立杆受压应力计算值； ;

钢管立杆稳定性计算小于钢管立杆抗压强度的设计值,满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：

其中N—立杆的轴心压力设计值，它包括：

梁底支撑最大支座反力：;

脚手架钢管的自重：

(6.48-1.8)=1.004 kN;

计算结果得出：N等于14.346与1.004的和，即N等于15.071 kN;

-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比查表得

到；

计算立杆截面的回转半径（厘米）: i = 1.59

A立杆净截面面积:A=4.24;

W-立杆净截面抵抗矩:W=4.49;

-钢管立杆轴心受压应力计算值;

[f]一钢管立杆抗压强度设计值：;

1。一计算长度(m);

在遵循《扣件式规范》的同时，若不计入高支撑架因素，计算过程应按照以下公式执行。

 (1)

一计算长度附加系数，取值为：1.167；

根据《扣件式规范》表5.3.3计算长度系数，得 u=1.7

上式的计算结果：

立杆计算长度m;

 ;

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数

0.205;

钢管立杆受压应力计算值； :

钢管立杆稳定性计算小于钢管立杆抗压强度的设计值,满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

 (2)

一计算长度附加系数按照表1取值1.167；

-计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.009；

上式的计算结果：

立杆计算长度=2.002 m;

  ;

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0.417;

钢管立杆受压应力计算值； :

钢管立杆稳定性计算小于钢管立杆抗压强度的设计值,满足要求！

B、梁模计算

无承重立杆，方木支撑平行梁截面

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度;梁截面高度;

混凝土板厚度;立杆沿梁跨度方向间距;

立杆上端伸出至模板支撑点长度;

立杆步距;板底承重立杆横向间距或排距;

梁支撑架搭设高度H(m):6.48;梁两侧立柱间距;

构建支撑体系：未采用承重立杆，而是通过方木稳定地支撑平行梁的截面设计。

采用的钢管类型为；

扣件链接策略：采用双扣件设计，鉴于对扣件品质与维护的考量，选用抗滑承载能力的折减系数为0.80。

2.荷载参数

模板自重;钢筋自重;

施工均布荷载标准值;新浇混凝土侧压力标准值 ;

倾倒混凝土侧压力;振捣混凝土荷载标准值 ;

3.材料参数

木材品种：长叶松；木材弹性模量E:10000.0;

木材抗弯强度设计值:17.0;木材抗剪强度设计值 ;

面板类型：胶合面板；面板弹性模量:9500.0;

面板抗弯强度设计值:13.0;

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度;梁底方木截面高度;

模板支撑系统中梁底的间距设置为150毫米，面板选用的厚度为18毫米。

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm):500;次楞根数：7；

主楞竖向支撑点数量为：7；

支撑点的竖向间距配置如下：200毫米，接着是连续三次300毫米，最后以200毫米收尾。

穿梁螺栓水平间距(mm):500;

穿梁螺栓直径(mm):M12;

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管；

主楞合并根数：2；

次楞龙骨选用材质为木楞，其规格为宽度50毫米，高度100毫米。

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

在进行强度验算时，需纳入新浇混凝土所带来的侧压力及倾倒过程中伴随的负载因素；而挠度验算则仅涉及新浇混凝土的侧压力影响。

 

其中y-混凝土的重力密度，取;

混凝土新浇筑物的初始凝固时间设定为8.000小时。

T—混凝土的入模温度，取25.000℃；

混凝土浇筑速度设定为每小时1.500米。

在混凝土侧压力计算的位置，从该点至新浇筑混凝土顶部的高度总计为：

取1.800m;

外加剂影响修正系数，取1.200；

混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

通过上述两个公式，我们计算得到模板所承受的最大侧压力F，该压力源自新浇筑的混凝土作用。

分别计算得、,取较小值作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

该面板采用受弯结构设计，需对其抗弯强度与刚度进行核算。强度验证需纳入新浇筑混凝土侧向压力及混凝土倾倒过程中伴随的负载因素；而挠度验算则限定在新浇混凝土侧压力的影响范围内。

次楞（内龙骨）的数量共计七根，其设计遵循均匀分布荷载条件下的三跨连续梁的承载力分析。

面板计算简图（单位：mm）

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下：

其中，W—面板的净截面抵抗矩，;

M-面板的最大弯距(N.mm);

-面板的弯曲应力计算值

[f]面板的抗弯强度设计值;

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q一作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值：

0.9=23.33kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值：

0.9=1.26kN/m;

 ;

计算跨度（内楞间距）：1=280mm;

面板的最大弯距;

经计算得到，面板的受弯应力计算值：

 ;

面板的抗弯强度设计值：;

面板的受弯应力计算值小于面板的抗弯强度设计值,满足要求！

2.挠度验算