大型桥梁支架设计方案

 

 

 

 

招标编号：****

投标单位名称：****

授权代表：****

投标日期：****

 

 

第一节工程概况

一、项目概述与关键工程细节

1.工程概况

工程概况：XXX大桥位于武广客运专线乌龙泉至花都段，本工程为曲线谷架桥，双线，中心里程为DKXXX,,孔跨布置形式为简支梁，桥面设置i%纵坡，坡向武汉端，平曲线半径10000米。支座采用KTPZ-I-6000盆式橡胶支座，其中固定支座均设于每孔梁的武汉端（下坡端）。箱梁上预留设置接触网支柱基础条件，预留接地体，梁部出水口应引至桥下适当位置，以避免其冲刷对环保和桥梁基础造成不利影响。

2.本桥桥址处的水文地址概况

该桥梁区域地下水发育不活跃，主要局限于谷地，表现为孔隙潜水，储存在第四系粘性土层内。其补给源自大气降水和地表水的渗透，受季节变化影响显著，地下水埋藏深度大约为0.5米。地下水对混凝土结构以及其中的钢结构具有轻微的溶解性侵蚀作用。

山坡及谷地表层为粉质粘土，II类等级，承载力为150kpa,厚度为左右，下层为砂质板岩，全风化，III级，承载力为200kpa,强风化，(2)2，IV类等级，承载力为300kpa,平均厚度约左右，再下层为砂质板岩，弱风化，V级，承载力为500kpa。

3.箱梁设计概况

本项目涉及单箱单室等高简支梁的设计，其曲线形态遵循3-32米的规格。桥梁全长32.6米，采用后张法预应力混凝土结构，混凝土设计强度定为C50级别。封锚部分选用同等强度C50的无收缩混凝土。箱梁顶部宽度为13.4米，底部宽度为5.50米，翼板宽度则为3.35米，梁体高度设定为3.05米。

第二节支架方案设计

一、全面支架布局设计

施工时首先进行支架基础、支架结构的设计与施工，箱梁跨度为32.60米，所以拟在每跨设6排支撑墩，支撑墩基础为灌注桩基础，在基础上面预埋3.2cm厚钢板及高强螺栓；支撑墩基础形式为单桩承台独立基础，基础设计形式见附图。支架立柱采用钢管，立柱顶部配合设置500钢箱梁，上部设贝雷架，贝雷架上铺设I20工字钢次梁和底模系统，其具体结构如后面附图所示。

二、钢管桩立柱支架

1.支架基础

根据招标图纸及地质资料，结合现场自然地貌情况，选定层的砂质板岩层作为持力层，立柱基础施工是首先进行桩基灌注，然后绑扎承台钢筋，进行承台混凝土现浇，在顶面埋设预埋件以固定钢管桩，基础混凝土标号C20。基础尺寸及平面布置见附图。

2、安装钢箱梁

1)在现场，钢箱梁经吊车逐一进行排架安装作业。

2)然后再吊到支架上进行接长。

3)在贝雷架安装完毕后，鉴于箱梁具有纵向坡度，钢箱梁与贝雷架接合点沿桥向会出现空隙。此时，应填充钢板并实施焊接固定，确保贝雷架承受的是面载荷，而非线性载荷，从而实现结构稳定性。

4)在纵桥方向完成贝雷桁片的布置后，横向安装I22型工字钢，随后安装底模系统。

5)底模系统的构成主要包括面板、配置有14b型槽钢的加强筋以及可调节的千斤顶。选用的面板厚度为8毫米优质钢板，而加固结构则选用了增强型槽钢。

6)梁体底面至立柱顶面换算高度：

总尺寸总计：80毫米 + 140毫米 + 220毫米 + 400毫米 + 220毫米 + 1500毫米 + 800毫米 = 3290毫米

7)连接方式：上部，千斤顶与工字钢或槽钢通过螺栓M16实现稳固连接，这些螺栓分布在顶板支撑的四个角落。下部，千斤顶则通过限位器巧妙地与工字钢相连。

3、预压支架系统详解

3.1 在箱梁施工前，为了保障支架安装后的使用安全，一项至关重要的步骤是对支架进行压载试验，其主要目标包括：

在箱梁支架安装完毕并铺设底模后，实施预压工序以确保施工安全和提升现浇梁品质。预压的主要目标有三：一是验证支架及其基础的承载能力是否符合受力标准；二是消除支架及地基的非线性形变；三是获取支架的弹性变形数值，作为后续施工中预留拱度的参考依据，并通过测量地基沉降，积累同类桥梁施工的实践经验数据。

3.2支架预压方法

加载程序规定预压重量需达到设计荷载（包括箱梁自重、内外模板重量及施工过程中可能产生的负荷总和）的120%。实施加载时，我们将遵循0%、30%、60%、100%、120%五个阶段，逐级递增，每个阶段结束后测量各测试点的初始与加载后的高度。在维持荷载7天后，我们将依次按照相同的加载级别进行卸载，并记录每级荷载状态下各测试点的高度读数。

针对本桥梁工程的特定现场条件，我们计划实施沙包堆载预压技术，其详细预压策略阐述如下：

在箱梁混凝土浇筑前，为确保最终形态符合设计规格的外形尺寸及预设拱度，必须对支架进行全面的稳定性评估及实际承载力测试。此过程旨在消除支架、支撑方木和模板的非弹性形变，以及抵消地基可能产生的压缩沉降影响，并通过预压获取支架的弹性变形准确数值，作为后续梁体模板立模时考虑的预拱补偿依据。为此，施工团队需实施支架预压和地基压缩试验，以防止箱梁混凝土因支架不均衡沉降导致结构裂缝的发生。

该桥梁支撑体系选用基于梁式支架的承载结构，其设计简洁，受力特征明显。在贝雷梁构建完成后，我们优化了受力负载处理，通过采用混凝土预制组件替代预压荷载，其实施步骤见图示。对于全桥各跨的支架，我们实施了预压试验，依据试验结果精确计算出箱梁所需的预压拱度参数，并据此进行高度调整。

整。测量等级按四等水准测量控制

箱梁施工支架预压的工艺流程如下：

二、详细工序步骤详解

1、铺设箱梁底模板

在安装箱梁底模板的过程中，务必精细调整其顶部标高，使其与箱梁设计基准线保持一致。同时，严格核查底层支架的稳固性，确保各支撑结构——支架间、支架与贝雷桥架以及支架与模板之间的交接面紧密结合，无显著间隙存在。

2、布置测量标高点

在实施加载预压作业前，首先对各测量控制点进行初始标高测量。这些控制点的设置沿桥向均匀分布，每排包括底模下的钢管柱区域一排以及支架混凝土基础区域的一排，每排配置四个监测点。随后，在加载至30%、60%、100%和120%的荷载阶段，每日早晚需对所有控制点重新测定标高。若在加载120%后，所测得的支架沉降数据相较于加载前未超过0.2毫米（不计测量误差），则表明地基及支架的沉降已达基本稳定状态，允许进行卸载程序。反之，若未能满足这一标准，还需持续施加荷载进行预压，直至地基与支架的沉降状况符合上述规定为止。

3、加载荷重计算及加载方法

本项目拟采用等截面箱梁设计，计划借助混凝土预制块实施预压作业。

加载方式见附图

施工进程分为四个阶段，分别为初始加载（30%）、中期加载（60%）、完整加载（100%）以及超额加载（120%）。在达到各阶段目标后，需预先安装所需预制构件，然后通过汽车吊车将其精确提升至梁底模板的顶端位置。

4、对加载后各测量点标高值进行测量

布载结束后立即进行观测各测量点的标高值,并做好相应的记录。

5、测量卸载前各测量点标高值

维持布载72小时后、卸载前测量各测量点标高值。

6、卸载

卸载过程的操作基本与加载过程相反

7、观测卸载后各测量点标高

卸载后测量出各测量点标高值,此时就可以计算出各观测点的变形如下：

非弹性变形。通过试压后，可认为支架、模板、方木等的非弹性变形已经消除。

弹性变形。根据该弹性变形值，在底模上设置预拱度，以使支架变形后梁体线型满足设计要求。

另外，根据和的差值，可以大体看出持续荷载对支架及贝雷梁变形的影响程度。

8、调整底模标高

按照设计技术交流的规格，该桥梁的预期最大设计拱度值为16.11毫米。

9、调整底模标高及预拱度设置

针对已完成预压处理的区域，我们遵循以下指导原则调整底模标高：

三、关键提示

1、在铺设底模板之前，务必对支架进行全面细致的检验，以确认其在承受荷载时不会出现异常形变。

2、鉴于支架的高耸与承受的重载，加载与卸载过程中务必持续监控支架状况，以防止突发情况的发生。

3、在加载作业中，需专设人员密切关注支架及地基的形变监控，一旦发现任何异常变形，应立即将其情况通报给施工现场的管理人员，确保他们能迅速作出响应。在实施必要的加固措施之后，方可恢复加载操作，以防止可能的重大安全事故的发生。

4、在施工过程中，应强化施工现场的安全保障措施，以确保各个环节的绝对安全。

5、完成预压作业后，将依据支架的变形状况与地基的下沉情况，实施相应的强化措施，以保障施工安全及工程质量的稳固性。

第三节

一、负荷评估

箱梁典型截面设计如下：高度为3.05米，底板宽度为5.50米，顶板宽度则为13.4米。在施工过程中，混凝土采取分段浇筑策略，实施连续作业，目标是在6小时内实现单孔箱梁混凝土的整体浇筑。假设箱梁沿纵向承受均匀分布的荷载。箱梁的标准断面示意图附后。

箱梁标准断面图 单位：毫米

二、贝雷片的布置及检算

1. 钢筋混凝土自重：q1 2. 模板自重：q2 3. 贝雷片自重：q4 4. 钢箱梁自重：q5 5. 施工人员与工具负载：g1 6. 砼倾倒过程中的冲击荷载 7. 振捣混凝土后的附加荷载

1、钢筋砼自重

327.6m3

2.4 总计：11.084吨 + 54.322吨 + 4.003吨 + 0.507吨 + 3.958吨 + 0.497吨 = 860.611吨

2、模板自重 

3、贝雷片自重

①腹板部分，双排布置

钢材

查《装配式公路钢桥多用途使用手册》

双排单层贝雷片I=500994.4m4

每米贝雷片的自重为610克除以3，换算得出为203千克/米，或者等效于2.03千牛顿/米。

10#槽钢

4、作用于贝雷梁上的荷载

施工荷载

1施工人员及机具重量

2砼振捣

3砼泵送冲击力

4风荷载不考虑（计算支架不考虑）

5养护荷载

6冬施材料荷载

5、作用于贝雷片上的荷载

①计算公式为：(初始重量860611kg加上160000kg乘以1.05的系数)除以32米，再除以重力加速度9.8，结果转换为千牛每米，等于315.012KN/m.

②施工人员及机具重量

③砼振捣及泵送砼冲击力

④养护及冬施荷载;

⑤贝雷片自重荷载2.07KN/m

贝雷片选用国内优质桥梁构建材料——'321'公路钢桥架，其纵向配置遵循箱梁的跨度特性，具体为5跨设置，对于32米跨度，我们采用均匀分布，即6米+6米+6米+6米+4.5米的组合。在横向布局上，依据箱梁结构特性的不同，箱梁底板及翼板下方采用了双排单层贝雷片，间距固定为450毫米。详细设计如图所示：

贝雷片布置

 

EI的值计算如下：2.1乘以10的8次方牛顿每平方米乘以3.406乘以10的负5次方立方米，等于7.1526乘以10的3次方牛顿米平方米。

 

 

2跨	423.4	-17.643	8.822	-423.4	-17.64
3跨	508.1	-12.70	6.352	-508.1	-22.583
4跨	677.5	-12.7	11.292	-677.5	-22.583
5跨	677.5	-22.58	11.292	-677.5	-22.583
6跨	508.1	-12.7	6.352	-508.1	-17.64
7跨	423.4	-12.7	8.822	-423.4	-38.11
8跨	508.1	-38.	0	0	0

各支座承受的反力数据如下：第1至第8号支座分别承受93.16千牛顿、93.16千牛顿、以及118.56千牛顿的力。

135.5 KN: 最大受力点118.56KN，其次两个受力点均为93.16KN

 

贝雷片承载的荷载值为每米 q = 135.5 千牛顿除以系数 1.5，计算结果为 90.33 KN/m。

贝雷片通过在每3米间隔处采用10号槽钢作为横向支撑连接，并利用U形卡扣紧固，以此将贝雷片整合为一个整体结构，确保每排贝雷片承受力的均衡分布。

针对横向截面的非均匀性，各排贝雷片承受的力分布不均。尤其是两侧翼板下方的贝雷片相对较小。考虑到模板、横梁及横向联系梁在荷载分散中的贡献，我们采取策略，将翼板下方的荷载取值定为其平均值的一半。同时，这一设计需确保满足安全系数1.5以上的标准。

贝雷架钢材的弹性模量,剪力模量G=8.1

查《装配式公路钢桥多用途使用手册》

双排单层贝雷片的体积（V）为7157.1立方厘米，其表面积（A）为500994.4平方厘米。

贝雷片整体能承受的最大弯矩

针对32米跨度，我们选择进行1#--2#墩，即第二跨的验算工作。

计算简图如图：

线钢度 i(n)=EI/1(n):*m, *m,用力矩分配法计算，计算图如下：

A

B

C

D

E

支座反力：599.382KN

支座反力：374.614KN

支座弯矩：0

支座弯矩：56.192KN-m

支座反力：524

支座反力：449.537KN

支座弯矩：-13

支座弯矩：0

支座反力：524.459KN

支座弯矩：131.115KN-m

贝雷架剪力图

贝雷 架弯矩图

 

由单销间隙引起的非弹性变形：f1=3000*(sin(1/2)*(2*0.001/1500)*2)=0.00007mm,最大挠度为。

三、箱型结构横梁与钢管柱设计与强度分析

的焊接钢箱梁，钢箱梁断面如下：

钢箱梁长度15米，,箱梁单位重q=(0.5*15*0.16*2+0.768*0.16*15*2)*7850*9.8/15000=31.215KN/m,箱梁处的集中荷载取以上贝

在雷片计算中，将支座的最大反力设定为验算荷载，具体为p=599.382KN。对于两侧翼板，其承载力取底板承载力的1/2进行考虑。

计算简图如下：

 

计算模型

弯矩图

 

A

B

C

D

支座反力：527.895KN

支座反力：527.895KN支座反力：993.97KN支座反力：993.97KN

弯矩：122.774KN-m

弯矩：-122.774KNm弯矩：-106.349KNm弯矩：106.349KNm

剪力图

位移图

经过计算，钢箱梁的最大内力弯矩(Maximum Bending Moment, M_max)为333.5千牛顿米(M_max=333.5KN.M)，扭矩(Maximum Shear Force, Q_max)达到689千牛顿(Qmax=689KN)，这些峰值分别发生在B、C支座区域。支座承受的最大反力(Maximum Reaction Force, R_max)为993.97千牛顿(Rmax=993.97 KN)，同时支座处的最大弯矩(Maximum Bending Moment at Support, M_max)为122.774千牛顿米(M_max=122.774KN.M)。

钢箱梁强度（拉应力）验算：

1=M/W=333.5 /0.003036=109.68Mpa≤[o1]/1.3=170Mpa/1.3=130.77Mpa,所以钢箱梁强度满足要求。

钢管桩强度验算：

根据计算出的钢箱梁支座处最大支撑反力为钢管桩的顶部的竖向荷载，钢管桩采用直径为529mm,壁厚10mm的Q235钢管，钢管柱最长按L=3.3米计，其自重为G=4.15KN,截面积A=0.0163049m2,极惯性矩,。钢管的最大轴向力为N=993.97KN,假设有8厘米的偏心，偏心受压弯矩M=123KN-m,钢管截面积A=16304.9mm2,钢管抗弯截面系              数。

算钢管的强度及稳定性验算：max=N+G/A+M/μW=(993.97+4.15)/0.9×0.0163049+122.774/0.998×4.15267×10-3=97.7Mpa≤[o]/1.5=325Mpa/1.5=216.67Mpa,完全能够满足强度要求。

算钢管的截面拉应力验算：Mpa/1.5=133.33Mpa,完全能够满足强度要求。

四、承台与桩基详细计算

(一)、桩承台设计

[计算条件]

桩基重要性系数：1.000 承台底标高： -0.500(m)

承台为1桩承台第1种

混凝土承台的标号为C20，钢筋选用的是HRB335级，并进行配筋设计，其钢筋直径as规定为50毫米。

桩基沉降计算经验系数： 1.000

确定压缩层深度时附加应力与自重应力比：20.00%

平均地基承载力与覆土密度：20.000(kN/m³)

承台尺寸参数

A(mm)

250

H(mm)

500

桩基形式：人工挖掘式桩体 桩身长度：5.000米 桩径尺寸：1.000米

混凝土桩的强度等级定为C20，单桩的极限承载力标准值为2000.000千牛顿（kN）

承载力计算时：不考虑承台效应与群桩效应

柱体直径尺寸为529毫米，柱角转度为零点零零度。

柱上荷载设计值：

弯矩Mx的值为200.000千牛米。

弯矩My = 10.000 (kN-m)

轴力N = 998.120(kN)

剪力 

剪力 

荷载为地震荷载组合

当前地面高度基准面为0.000米，地下水位基准面则为-10.000米。

层号	土类名称	层厚（m）	重度（kN／m3）	饱和重度	压缩模量（MPa）	承载力标准值	frk(kPa)	风化程度	侧阻1力
	粘性土	2.000	18.000	(kN/m3)	10.00	(kPa)150.00			(Kpa)70.00
	岩石	5.800	22.000		1000.00	200.00	5.000	强风化	0.00
	岩石	10.000	22.000	19.000	1000.00	300.00	5.000	中风化	0.00

1、桩竖向承载力验算：

单桩的最大承载力基准值为：2000.000千牛顿

单桩的最大承载能力设计值为1,250.000千牛顿

桩心坐标=0.000,0.000(mm)

在承受中心荷载的情况下，桩顶所受的全部反力为1001.132千牛顿。

按规范公式计算，承载力设计满足系数：1.56

在偏心荷载作用下：

按规范公式计算

1. 桩顶荷载指标：桩顶全反力达到1001.132千牛顿；2. 设计承载力满足系数评估：1.87，符合标准要求。

2、承台受力计算：

各桩净反力(kN):

桩号01=998.120(kN)

最大桩净反力：998(kN)

弯矩与配筋：

配置钢筋D12，间距200mm，总面积为11300.0平方毫米。

配置钢筋D12，间距200mm，总面积为11300.0平方毫米。

受力计算结果

承台的X向配筋面积为11300.0平方毫米，Y向同样为11300.0平方毫米，涵盖了整个截面的设计。

抗弯筋为构造筋

3、沉降计算结果

换算矩形承台长Lc=0.501m

换算矩形承台长宽Bc=0.501m

1/d =5000.000

Sa/d =999999.938

CO =-0.469

C1 =32.705

C2 =511.326

nb =1.000

桩基等效沉降系数 =-0.469

桩端附加压力=3977.558 kPa

压缩层深度=3.600(m)

桩端下各压缩土层：

当前层级厚度：Es值，对应应力分布区域面积，以及本层的下沉量(毫米)

(m) (MPa) (m2) 未乘系数012.301 1000.000 0.51194 2.04

第二部分：项目预算与效益 1.3 预算总额：人民币1,000,000元 成本效益比：0.01764 经济效益率：0.07

承台中心点沉降

(二)、桩基计算

1.构件参数信息：

桩顶面承受的竖向力标准值为：Fk等于1020.43千牛顿每平方米

桩顶面承受的标准力矩值为：Mk = 202.52千牛顿每平方米。

桩顶面承受的标准水平力为：荷载密度Hk等于5千牛顿每平方米；桩身扩大的部分直径为0.8米。

抗力系数的水平比例参数：m值等于6MN/m^4；混凝土的强度等级标识为C20。

钢筋级别：HRB335

2.承载力设计值计算：

桩顶面的竖向力设计值：;

桩顶面的水平力设计值：;

桩顶面的力矩设计值：;

由于M不等于0，所以桩为偏心受压构件！

3.桩配筋计算：

圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其承载力计算需考虑周边均匀分布的纵向钢筋的影响。

偏心受压构件，由于,所以取：  。

偏心受压构件应符合下列规定：

 ,

验证如下：桩的钢筋总面积As计算结果为1200.000平方毫米。

配筋率：0.239%

纵向钢筋配置详情如下：直径规格为11mm和12mm的钢筋，间距为120mm，其等效截面积As计算结果为1244平方毫米。

4.桩的竖向承载力验算：

嵌岩桩的极限承载力计算

li——第i层土的厚度，按下表取值：

土层参数表：

序号 土层类型 土层厚度 侧阻力 端阻力

① 粘性土或粉土 2.38 74 975

② 砂质板岩 5.75

最大极限承载力：

计算得出的Qsk值为：2.513乘以0.800与74.000的乘积再乘以2.300，其结果等于342.207千牛顿（kN）。

计算得出的Qrk值为：2.513乘以0.061再乘以5000.000并乘以1.500的结果等于1,155.713千牛顿(kN)。

合力计算结果为：Quk = 342.207千牛 + 1155.713千牛 + 706.858千牛，总计为 2204.779千牛（kN）。

桩的承载力设计值

结论：由于承载力设计值大于,所以满足要求！基础尺寸（单位mm）:

b1=2150, b11=1075, a1=2150, a11=1075,

h1=300,h2=150

项目一尺寸参数：横向尺寸dx1为150单位，纵向尺寸dx2同样为150单位，项目二尺寸规格：左侧dy1为150，右侧dy2亦为150。

柱：圆柱，直径=529mm

设计承载力评估：N的额定值为1,041.77千牛顿，Mx的最大扭矩为123.00千牛顿米。

, My=0. 00kN. m,

校准值数据如下：Nk的标定值为771.68千牛顿，Mxk的标定力矩为91.11千牛顿米。

, Myk=0. 00kN. m,

混凝土的力学性能指标为：标号C20，抗压强度达到9.60牛顿每毫米平方（fc=9.60N/mm2）

钢筋类型：HRB335，屈服强度达到300N/mm²

基础混凝土保护层厚度：40mm

平均地基承载力与覆土密度：20.00千牛顿每立方米

地基承载力设计值：200kPa

基础埋深：0.50m

作用力位置标高：0.000m

 

(2)计算要求：

1.基础抗弯计算

2.基础抗剪验算

3.基础抗冲切验算

4.地基承载力验算

2基底反力计算：

(1)承载力验算时，底板总反力标准值(kPa):[相应于荷载效应标准组合]

项目参数Pk计算公式为：(Nk项得分+Gk项得分)/总权重A，具体数值为176.94.

目标性能指标(pkmin)通过以下公式计算得出：(Nk项加权系数/Gk项系数)除以A值，再减去Mkx项与Wx的比值，以及Mky项与Wy的比值，其结果等于121.93： pkmin = (Nk * A / Gk) - (Mkx / Wx) - (Mky / Wy) = 121.93

各个支点的反力分布如下：p1等于231.95牛顿，p2同样为231.95牛顿，而p3的值为121.93牛顿。

p4=121.93

(2)强度计算时，底板净反力设计值(kPa):[相应于荷载效应基本组合]

p=N/A=225.37

最大功率（pmax）计算公式为：通过将N/A项与Mx除以Wx的结果以及My除以Wy的结果相加，得出的总和等于299.63.

最小允许值（pmin）通过公式计算得出：N/A减去Mx与Wx的比值再减去My与Wy的比值，结果等于151.11。

各个支点的反力分布如下：p1等于299.63牛顿，p2同样为299.63牛顿，而p3的值为151.11牛顿。

p4=151.11

3地基承载力验算：

,满足

 ,满足

4基础抗剪验算：

抗剪验算公式

(剪力V根据最大净反力pmax计算)

在第一级载荷(kN)条件下：向下速度V下为556.20，向右速度V右同样为556.20，向上速度为V上。

=556.20, V左=556.20

砼抗剪面积(m2):Ac下=0.77，Ac右=0.77，Ac

上=0.77， Ac左=0.77

抗剪满足

5基础抗冲切验算：

验算公式要求，抗冲切强度F1应满足：不大于0.7乘以剪切模量βhp与截面面积Aq的乘积，再除以杆件长度ft。

(冲切力F1根据最大净反力pmax计算)

一级载荷(kN): 左侧力F1=232.34，右侧力F1=232.34

右F1力值为232.34牛顿，左F1力值同样为232.34牛顿。

砼抗冲面积， Aq右=0.34，Aq

上=0.34， Aq左=0.34

抗冲切满足

6基础受弯计算：

弯矩计算公式

计算截面处底板悬挑长度]

配筋计算公式

在第一级载荷(kN·m)条件下：左端扭矩M下等于175.83牛顿米，右端扭矩M上也等于175.83牛顿米。